Chi tiết mạch nguồn UC3842 UC3843 UC3844 UC3845

IC nguồn Switching UC3842 cũng là loại IC nguồn Switching được sử dụng rất phổ biến trong các thiết bị điện tử dân dụng và công nghiệp nói chung hiện nay. Có các loại cùng họ IC này là UC3842, UC3843, UC3844 và UC3845 đều được gọi là cùng Họ IC 3842. Các IC này có cùng nguyên lý mạch bên trong giống nhau chỉ khác nhau duy nhất là mức điện áp so sánh – phản hồi để tự động điều chỉnh điện áp ra.

Chức năng các chân của IC nguồn UC3842, UC3843, UC3844 và UC3845

Họ IC nguồn UC38xx có hai cấu hình cơ bản là cấu hình 14 chân và cấu hình 8 chân. Vì vậy, hình trên đây mô tả thứ tự chân lần lượt cho cấu hình 14 chân và 8 chân. Tuy vậy, loại 14 chân thực chất cũng chỉ có 8 chân có hiệu lực sử dụng, 6 chân còn lại là NC (Non – Connection tức là để hở mạch) không sử dụng đến vì vậy nên thực chất loại IC có cấu hình 14 chân cũng chỉ là 8 chân cơ bản theo tuần tự như dưới đây:

Chân 1: Hiệu chỉnh hệ số khuyếch đại của mạch so sánh điện áp ra, thông thường được nối về chân 2 thông qua một điện trở 100 ÷ 150k song song với một tụ hồi tiếp 100pF;

Chân 2: Là chân so sánh điện áp ra với mức so sánh chuẩn đối với UC3842 là 2,5 ÷ 3Vpp và khoảng 10 ÷ 12VPP đối với UC3844 cho nên chân 2 của UC3842 thường được phân áp bởi một cặp điện trở R1 = 100k nối với điện áp 12 ÷ 16V (chung với chân 7 cấp nguồn) và R2 = 18 ÷22k nối xuống âm nguồn;

Chân 3: Là chân khống chế mức Cường độ Dòng tải tối đa, thông thường được nối với một điện trở R = 1k và một Tụ lọc nối đất C = 470pF ÷ 1nF để so sánh với mức tăng của dòng điện tải nếu dòng tải vượt quá mức qui định (sao cho điện áp đặt vào chân 3 lớn hơn 1V) thì IC UC3842 sẽ ngắt dao động trong vài chu kỳ dao động kế tiếp theo nhằm bảo vệ Hệ thống nguồn;

Chân 4: Là chân tạo ra dao động tự kích nhờ một R = 15 ÷ 27k (giá trị chuẩn là 27k) nối từ chân 4 lên chân 8 (tạo điện áp chuẩn VREF) và một tụ kích dao động C = 2,2 ÷ 3,3nF (giá trị chuẩn là 2,7nF) để tạo ra dao động trong khoảng 27 đến 40kHz (đối với UC3844 thì tụ dao động C = 1nF và R = 10k để có thể tạo ra Tần số dao động tự kích lên tới 100kHz);

Chân 5: Là chân nguồn âm của IC UC3842;

Chân 6 : Là ngõ ra của Tín hiệu Dao động PWM đã được điều chế độ rộng xung theo điện áp ra nhu yếu để phân phối cho cực G của Transistor Trường Công suất nguồn ( thường dùng 2SK1794 hoặc 2SK794 … hoặc tuỳ theo hiệu suất và điện áp nhu yếu mà hoàn toàn có thể sử dụng tương ứng ) ;

Chân 7: Là chân nguồn cung cấp của IC UC3842 với điện áp cung cấp trong khoảng 13,5V đến 40V;

Chân 8: Là chân tạo điện áp chuẩn VREF = 2,5V (chú ý: Nếu ngắt lối ra dao động PWM – chân 6 của IC UC3842 với cực G của Transistor Trường Công suất nguồn thì khi sử dụng đồng hồ để đo chân số 8 với âm nguồn và khi có nguồn cung cấp vào chân 7 của IC UC3842 thì sẽ thấy kim đồng hồ dao động có thể thấy rõ sự dao động của kin đồng hồ là IC vẫn dao động được. Nếu không thấy dao động hoặc điện áp này bằng 0V thì IC đã bị hỏng);

Các điều cần lưu ý

Chú ý 1: Đối với các loại nguồn sử dụng Transistor Trường làm Công suất Nguồn thì cần phải chú ý rằng theo lý thuyết thì Trở kháng Ngõ vào ZGS được coi là bằng vô cùng (tức là cực lớn) tức là định nghĩa rằng tiêu hao dòng điều khiển IGS coi như bằng 0 nhưng trên thực tế khi Transistor Trường mở cho dòng điện đi qua ‘máng dẫn’ D – S (được tạo bởi hai cực D và S) thì Trở kháng Ngõ vào ZGS sẽ bị tụt giảm rất thấp khiến cho dòng điều khiển IGS sẽ tăng lên rất nhiều.

Vì vậy, những mạch phân phối xung tinh chỉnh và điều khiển cho Transistor trường phải tạo được 2 mức cường độ xung kích tinh chỉnh và điều khiển là mức 1 cung ứng khởi đầu ( cực tiểu ) chỉ cần tạo ra với cường độ rất nhỏ ( 1 ÷ 4 mA ) để kích mở Transistor Trường nhưng sau khi Transistor Trường mở thì phải tăng lên mức 2 với cường độ ( 15 ÷ 25 mA ) lớn hơn đủ để duy trì cho năng lực hoạt động giải trí của Mạch Dao động và Điều khiển .Trên cơ sở đó, điện áp cung ứng cho IC UC3842 được tạo bởi 2 đường nguồn gồm có như sau :

• Nguồn cấp trước

Đường nguồn cấp trước được cấp qua một điện trở R2 như mạch dưới đây sao cho hoàn toàn có thể tạo ra một cường độ dòng điện khởi đầu trong khoảng chừng 1 ÷ 2 mA để IC hoạt động giải trí và tạo ra xung tinh chỉnh và điều khiển cho Transistor Trường với mức cường độ bắt đầu nhỏ nhất và khi Transistor dẫn dòng qua ‘ máng dẫn D – S ’ thì Trở kháng Ngõ vào tụt xuống khiến cho cường độ tinh chỉnh và điều khiển tại chân 6 của UC3842 sẽ tăng lên mạnh hơn khiến cho điện áp nguồn phân phối tại chân 7 trải qua R2 sẽ bị tụt xuống vì R2 không hề cung ứng đủ dòng điện nhu yếu họ UC3842 để tinh chỉnh và điều khiển cho Transistor Trường .

•      Nguồn quay về (nguồn phản hồi – feedback)

Cần phải có một đường nguồn thứ 2 chính là đường nguồn quay về từ Biến áp Công suất nguồn T1 trải qua cuộn NC và được chỉnh lưu bởi Diode D3 rồi được định thời bằng mạch định thời R9C4 để không thay đổi điện áp ra cho Tải sau Biến áp Công suất trải qua những Cuộn N12, N5 … ( R9 = 68 ÷ 470W / 1 ÷ 3W và tụ lọc C4 = 47 mF ) sau đó lại được dẫn khống chế bởi Diode D2 để cấp quay trở lại cho UC3842 thì mới bảo vệ duy trì được điện áp phân phối không thay đổi cho UC3842 tại chân số 7 .

Chú ý 2: Mạch trên đây được gọi là mạch cung cấp điện áp phản hồi và so sánh điện áp ra thụ động là bởi vì theo Nguyên lý Biến áp thì nếu một Biến áp bất kỳ có n đường điện áp ra: Vì Công suất của Biến áp bằng tổng công suất được tiêu thụ bởi các Tải tại tất cả các đường điện áp của Biến áp vậy nên nếu có bất kỳ đường điện áp ra nào có Tải tiêu thụ mạnh lên thì không chỉ đường điện áp ra đó sẽ bị tụt điện áp mà nó sẽ kéo theo tất cả các đường điện áp ra khác đều bị điện áp theo cùng một tỷ lệ.

Dựa vào nguyên lý này mà người ta đã tạo ra chiêu thức so sánh điện áp thụ động là hoàn toàn có thể so sánh điện áp ra bằng cách so sánh điện áp trên một đường điện áp ra bất kể mà không cần phải so sánh tổng thể những đường điện áp ra so với một Biến áp Công suất Nguồn Switching có nhiều đường điện áp ra khác nhau ( theo mạch trên, Biến áp Nguồn Switching có toàn bộ 4 đường điện áp ra gồm 1 đường điện áp ra 5V, một cặp điện áp ra lưỡng cực ± 12V và một đường điện áp quay về 15V tại cuộn NC ) .Về nguyên tắc, để điện áp ra hoàn toàn có thể đạt độ đúng mực cao thì người ta phải lấy một trong những đường điện áp ra 5V hoặc ± 12V để đưa về so sánh tại chân 2 của UC3842 nhằm mục đích kiểm soát và điều chỉnh điện áp ra ( nếu theo cách này thì được gọi là chiêu thức so sánh tích cực vì nó so sánh trực tiếp điện áp ra đơn cử ) nhưng do có nhiều đường điện áp ra nên không hề so sánh đồng thời tổng thể những đường điện áp ra được mà người ta đành phải chọn một trong những đường điện áp ra bất kể và đường này chính là đường điện áp quay về để ‘ nuôi ’ UC3842 và trải qua đường điện áp quay về mà người ta thực thi so sánh luôn điện áp ra .Vì vậy, cách so sánh này được gọi là so sánh thụ động tức là bản thân điện áp trên cuộn quay về NC bị đổi khác phụ thuộc vào vào sự biến hóa tải cuả một trong những đường điện áp ra, nhờ đó nó phản ảnh được khá đúng chuẩn sự đổi khác của điện áp ra để ảnh hưởng tác động vào chân 2 nhằm mục đích tự động hóa kiểm soát và điều chỉnh lại tổng thể những điện áp ra trải qua việc kiểm soát và điều chỉnh Độ rộng Xung PWM của xung tinh chỉnh và điều khiển tác động ảnh hưởng vào cực G của Transistor Trường Q1 .

Chú ý 3: Vì mạch trên đây tự động điều chỉnh điện áp ra theo nguyên lý so sánh thụ động (tức là không so sánh trực tiếp điện áp ra mà chỉ so sánh điện áp quay về) nên sự biến thiên của điện áp quay về theo cùng một tỷ lệ so với sự biến thiên của điện áp ra.

Tuy nhiên, trên thực tiễn, những đường ra có Tụ lọc nguồn khác nhau thì thời hạn phóng xả khác nhau nên sẽ tạo ra sự đổi khác khác nhau về độ tăng giảm điện áp. Cụ thể là nếu đường nguồn ra nào có Tụ lọc nguồn càng lớn thì độ đổi khác điện áp của nó càng ít, ngược lại nếu đường điện áp ra nào sử dụng Tụ lọc nguồn càng bé thì sự đổi khác điện áp của nó càng lớn .Chính thế cho nên, để mạch nói trên hoàn toàn có thể ‘ bám ’ theo sự biến hóa của những điện áp ra càng đúng mực thì hằng số thời hạn tọ bởi mạch lọc nguồn do Tụ C4 và Điện trở R9 phải theo đúng hằng số Thời gian được tạo bởi những Tụ lọc nguồn của những đường điện áp ra khác với những Tải tương ứng .Trên trong thực tiễn, nên lựa chọn C2 = C4 = 22 ÷ 47 mF và R9 = 68 ÷ 470W .Theo lý luận nói trên : Nếu chọn C2 và C4 quá lớn thì hằng số thời hạn so sánh quá dài ( tức là điện áp quay về càng không thay đổi do Tụ C2 và C4 phóng quá chậm ) trong lúc Tải ra quá lớn làm cho điện áp ra đổi khác ngắn hơn và nhanh hơn nên ảnh hưởng tác động kiểm soát và điều chỉnh điện áp trải qua sự so sánh điện áp quay về luôn bị chậm nên điện áp ra sẽ mất không thay đổi .trái lại nếu chọn C2 và C4 quá bé thì sự đổi khác điện áp quay về quá nhanh do thời hạn phóng xả điện của những Tụ quá ngắn sẽ khiến cho mạch so sánh liên tục hoạt động giải trí cũng sẽ làm cho điện áp ra liên tục bị kiểm soát và điều chỉnh nên cũng sẽ không không thay đổi .Tương tự, nếu chọn R9 quá bé thì ( thì cũng giống như chọn C2 và C4 quá nhỏ ) sẽ làm cho điện áp ra liên tục bị kiểm soát và điều chỉnh nên điện áp ra cũng sẽ kém không thay đổi đồng thời tiêu tốn dòng điện qua R9 sẽ càng lớn sẽ làm tốn Công suất Nguồn khiến Hiệu suất Nguồn bị suy giảm vì tốn công vô ích trên R9. Ngược lại nếu R9 ­ quá lớn thì giảm được tiêu tốn nguồn vô ích nhưng sẽ duy trì điện áp quay về trong thời hạn dài hơn nên sẽ khiến cho mạch so sánh tác động ảnh hưởng chậm và không kịp kiểm soát và điều chỉnh điện áp ra kịp thời so với sự suy giảm của điện áp ra .

Chú ý 4: Điều đặc biệt của Nguồn Switching là ở chỗ với bất kỳ Biến áp Công suất Nguồn (bằng lõi bột Ferrit) có kích thước như thế nào thì số vòng dây của các cuộn không phụ thuộc vào Kích thước của Biến áp giống như khi cuốn các Biến áp 50Hz thông thường mà các cuộn dây của Biến áp Công suất luôn được cuốn theo chuẩn – kinh nghiệm như dưới đây (sự khác nhau về kích thước của Biến áp Công suất chỉ ảnh hưởng Công suất cho Tải khác nhau sao cho nếu Kích thước Biến áp càng lớn thì Công suất tối đa cho Tải càng lớn, ngược lại nếu Kích thước Biến áp càng nhỏ thì khả năng cung cấp Công suất đa cho Tải càng nhỏ):

Cuộn NP (một đầu nối với cực D của Transistor Trường và đầu kia nối với cực dương của B+ – nguồn cấp chính được chỉnh lưu từ điện áp lưới) luôn được cuốn 45 vòng (không phụ thuộc vào dải điện áp vào trong khoảng 40VAC đến 380VAC);

Cuộn quay về NC ( cung ứng điện áp quay về cho UC3842 và để so sánh điện áp ra thụ động ) được cuốn theo chuẩn là 6 vòng ( không nhờ vào vào size của Biến áp cũng như điện áp vào và ra … ) : Nếu cuốn cuộn NC quá 6 vòng thì điện áp ra sẽ bị giảm tỷ suất Volt / Vòng và nếu số vòng quá nhiều thì mạch sẽ bị ‘ nghẹn ’ không xê dịch được liên tục mà sẽcó tiếng rít ở Biến áp Công suất đồng thời điện áp ra không không thay đổi .Nếu cuộn NC được cuốn ít hơn 6 vòng thì tỷ suất Volt / Vòng so với những điện áp ra sẽ tăng lên và sẽ hoàn toàn có thể dẫn đến rủi ro tiềm ẩn quá tải cho Biến áp Công suất và Transistor Trường .Trong trường hợp cuộn NC được cuốn đúng 6 vòng thì tỷ suất Volt / Vòng là 2,5 ÷ 3V olt / Vòng so với những đường điện áp ra. Ví dụ, muốn tạo ra điện áp ra 12V thì chỉ cần cuốn 4 ÷ 5 vòng là đủ .

Ứng dụng trong các Nguồn Switching

UC3842 được sử dụng thông dụng trong những Mạch nguồn Switching không đối xứng ( điện áp ra đơn pha và được chỉnh lưu nửa chu kỳ luân hồi, không hề lấy được cả 2 nửa chu kỳ luân hồi như so với những Nguồn đối xứng sử dụng IC TL494 ) .Trong những trường hợp đặc biệt quan trọng muốn sử dụng IC UC3842 để tạo ra những Nguồn đối xứng thì cần phải phối hợp với những mạch Logic để tạo ra 2 Phase nghịch đối nhau giống như 2 Phase của TL494 .Bởi vì UC3842 tạo ra xung PWM một Phase nên nó chỉ tạo ra Xung điều khiển và tinh chỉnh Công suất đơn Q1, không giống như TL494 là tạo ra Xung PWM 2 Phase nghịch đảo nhau nên hoàn toàn có thể điều khiển và tinh chỉnh được Công suất Đẩy – Kéo và tạo ra những Xung điện áp đối xứng nhau nên hoàn toàn có thể nắn được cả 2 nửa chu kỳ luân hồi ở những đường điện áp ra nhờ vậy hiệu suất nguồn so với TL494 cao hơn so với UC3842 .Tuy nhiên, ưu điểm của UC3842 là mạch có phong cách thiết kế đơn thuần và lắp ráp cũng như hiệu chỉnh thuận tiện không phức tạp như so với TL494 .Mạch dưới đây miêu tả ứng dụng tầm cỡ của UC3842 :

Điện áp vào hoàn toàn có thể được cho phép trong khoảng chừng 70 ÷ 380VAC, Tổng Công suất ra cho những Tải trải qua tổng thể những đường điện áp ra hoàn toàn có thể có tuỳ thuộc vào Kích thước của Biến áp Xung Cô ng suất T1 và Công suất chịu đựng được cho phép của Transistor Công suất Q1 .Với Q1 là 2SK1794 thì Công suất cung ứng tối đa được cho phép là 150W. Vì vậy cần phải có Biến áp Xung Công suất có Tiết diện lõi của Khung dây của những cuộn dây lớn hơn 3 cm2 là đủ .

Mạch hoạt động như sau:

• Cấp nguồn trước

IC UC3842 được cung cấp một dòng ban đầu thông qua cặp điện trở 51k/3W để có thể cung cấp một cường độ dòng điện ban đầu khoảng 1 ÷ 4mA UC3842 có thể tạo được dao động để kích thích cho Q1 mở xung qua Biến áp Xung Công suất T1 và nhờ vậy sẽ tạo ra điện áp quay về trên cuộn L2 để cung cấp trở lại cho UC3842 với cường độ dòng điện lớn hơn nhằm duy trì điện áp ổn định cho UC3842 hoạt động (xem ‘Chú ý 1’ ở mục ‘Các điều cần lưu ý’ ở phần trên).

• Cấp nguồn duy trì

Nếu không có dòng quay về từ cuộn L2 thì sau khi tạo ra xung dao động nhờ dòng cấp trước thông qua 2 Điện trở 51k/3W thì điện áp cung cấp cho UC3842 sẽ bị tụt vì dòng điện tiêu thụ của UC3842 tăng lên rất mạnh (khoảng 15 ÷ 25 mA) vì Trở kháng vào của Q1 bị suy giảm ngay sau khi Q1 mở xung qua Biến áp Xung Công suất T1.

Các Diode D2 và D3 nắn nguồn quay về cho UC3842 là loại Diode Xung 1A hoàn toàn có thể chịu đựng điện áp tối đa 100VP – P. .Đặc biệt, để những điện áp ra có độ không thay đổi cao và đúng mực theo nhu yếu thì thời hạn phóng nạp của đường nguồn quay về phải đúng bằng thời hạn phóng nạp trung bình của những đường điện áp ra .

• Tự tạo dao động

Để có thể tạo ra được sự Điều chế Độ rộng Xung cho mục đích của Nguồn Switching thì UC3842 phải tự tạo ra được một Tần số Dao động không đổi trong khoảng 17 đến 40 KHz và tự điều chỉnh Độ rộng Xung của Dao động này nhằm điều chỉnh điện áp ra theo yêu cầu sao cho nếu điện áp ra cần phải cảng lớn hoặc Tải yêu cầu với Công suất càng lớn thì Độ rộng Xung phải càng rộng và ngược lại.

Quá trình tự tạo ra xê dịch chuẩn của UC3842 ngay tại chân số 4 được tạo bởi R6 = 10 ÷ 27 kW và C6 = 1 ÷ 3,3 nF :Nếu tích số R ­ 6C6 càng lớn thì Tần số giao động tạo ra càng thấp, ngược lại nếu R6C6 càng nhỏ thì Tần số càng cao .Nếu Tần số giao động càng thấp thì Trở kháng của Biến áp càng giảm dẫn đến rủi ro tiềm ẩn quá tải cho Công suất nguồn : Nếu Tần số giảm xuống thấp sẽ Open tiếng rít lê dài và liên tục trong Biến áp khi nguồn hoạt động giải trí. Ngược lại, nếu Tần số quá cao thì Trở kháng của Biến áp sẽ tăng nên sụt áp trên những cuộn dây sẽ tăng lên dẫn đến điện áp ra bị tụt so với nhu yếu và Công suất của Biến áp sẽ suy giảm dẫn đến Công suất cho Tải cũng bị giảm sút .

Chú ý: R6 được ghép giữa chân số 8 (để lấy điện áp chuẩn VREF nhằm tạo ra Tần số chuẩn không bị biến thiên theo điện áp cung cấp) và chân 4.

• So sánh và điều chỉnh điện áp ra

Điện áp được kiểm soát và điều chỉnh trải qua quy trình tự động hóa so sánh điện áp quay về hoặc so sánh trực tiếp với điện áp ra để đưa về kiểm soát và điều chỉnh điện áp trên chân số 2 của UC3842 ( xem ‘ Chú ý 2 ’ của mục ‘ Các điều cần quan tâm ’ đã được trình diễn trên ) .Điện áp thao tác của chân 2 là trong khoảng chừng 2,5 ÷ 3V, nếu vượt quá 3V thì UC3842 sẽ bị ‘ nghẹn ’ tức là sự giao động của nó sẽ bị ngắt quãng không liên tục tạo ra tiếng rít trong Biến áp Xung Công suất và những điện áp ra sẽ không không thay đổi mà bị dập liên tục .Nếu điện áp này giảm dưới 2V thì UC3842 bị mất năng lực tự kiểm soát và điều chỉnh điện áp ra và điện áp ra luôn bị tăng vọt quá mức được cho phép .Vì vậy, cần phải phải phân áp cho chân số 2 trong khoảng chừng điện áp được cho phép nhờ những điện trở R3 = 100 k và R4 = 18 k cùng với một Biến trở VR = 3 k để kiểm soát và điều chỉnh điện áp ra theo mong ước : Nếu VR càng chỉnh về phía âm nguồn thì điện áp ra sẽ càng lớn và ngược lại nếu chỉnh VR về phía dương nguồn thì điện áp ra sẽ càng giảm .

Chú ý 1: Nên có thêm một Tụ C = 1nF ghép song song với R3 để làm dịu các Xung điện áp ra thì điện áp ra sẽ ổn định hơn.

Chú ý 2: Nguyên lý so sánh trên đây chính là Nguyên lý so sánh thụ động (xem ‘Chú ý 2’ của mục ‘Các điều cần lưu ý’ đã được trình bày trên) cho nên sai số điện áp ra vẫn tương đối lớn tuy nhiên vẫn trong phạm vi ổn định cho phép.

Để bảo vệ sai số điện áp ra nhỏ hơn, hoàn toàn có thể thiết lập mạch so sánh điện áp tích cực như dưới đây :

Mạch được diễn đạt đơn thuần với phần được cắt gọn chỉ gồm có mạch chính của UC3842, trong thời điểm tạm thời không xét đến mạch cấp nguồn trước và cấp nguồn quay về cũng như bỏ lỡ Biến áp Xung Công suất ra và những mạch nắn điện áp ra mà chỉ xét đến việc tạo ra mạch so sánh điện áp ra trực tiếp nhờ một OPTO – COUPLER là 4N25 hoặc 4N35 … kèm theo mạch phân áp chuẩn 4,5 ÷ 6V nhờ một điện trở 1 k và 1 diode Zener 4,5 ÷ 6V để tạo ra điện áp lớn hơn điện áp thao tác của chân 2 sao cho khi điện áp ra tăng lên thì một mạch khuyếch đại so sánh điện áp ra ( hoàn toàn có thể sử dụng một mạch Op – Amp hoặc một Transistor để so sánh điện áp ra ) và tạo ra điện áp so sánh Comp1 – Comp2 cho diode quang của OPTO – COUPLER ISO1 là 4N25 hoặc 4N35 … thì nó sẽ làm cho dòng điện dẫn qua ISO1 tăng lên nên điện áp trên chân 2 sẽ càng tăng lên khiến cho UC3842 sẽ tạo ra Độ rộng Xung bé hơn để làm giảm điện áp ra .trái lại, nếu điện áp ra giảm đi thì điện áp Comp1 – Comp2 cũng sẽ giảm theo để ISO1 khoá dòng chạy vào chân 2 nên UC3842 sẽ kiểm soát và điều chỉnh tăng Độ rộng Xung dao động nhờ đó sẽ nâng được điện áp ra … .

• Hiệu chỉnh sai số điện áp ra

Độ đúng chuẩn của điện áp ra phụ thuộc vào vào nguyên lý so sánh điện áp ra theo kiểu tích cực hay thụ động và những tham số mạch phân áp so sánh …Tuy nhiên, những yếu tố tác động ảnh hưởng lớn nhất đó là độ nhạy – thông số khuyếch đại so sánh và độ trễ – thời hạn trễ của hằng số phóng nạp điện áp so sánh như đã được trình diễn trên đây .Trong phần này đa phần đề cập đến độ nhạy của mạch khuyếch đại so sánh nội bộ của UC3842 :Độ khuyếch đại so sánh sai số điện áp ra do mạch hồi tiếp được tạo bởi R5C14 được ghép từ ngõ ra của mạch khuyếch đại Op – Amp bên trong IC UC3842 với ngõ vào Vi sai – Vin của chính mạch Op – Amp sao cho nếu R5 càng bé thì thông số khuyếch đại so sánh càng nhỏ thì độ nhạy càng thấp nên sai số điện áp sẽ càng lớn. Ngược lại, nếu R5 càng lớn thì thông số khuyếch đại so sánh càng lớn nên độ nhạy so sánh càng cao tức là độ không thay đổi điện áp ra càng cao nhưng nếu độ nhạy quá lớn thì mạch so sánh dễ bị những ảnh hưởng tác động nhiễu loạn phát sinh nên độ không thay đổi điện áp lại có rủi ro tiềm ẩn bị suy giảm .Vì vậy, R5 = 100 ÷ 150 kW là giá trị hài hòa và hợp lý nhất .

• Khống chế dòng quá tải

Trong nhiều trường hợp do một nguyên do nào đó hoàn toàn có thể những đường điện áp ra bị quá tải hoặc nhất là khi mở màn đóng điện áp vào cho Hệ thống nguồn thì toàn bộ những Tụ lọc nguồn đang ở trạng thái không điện áp nên khi nguồn mở màn hoạt động giải trí thì những Tụ lọc nguồn đều được nạp điện hàng loạt và dòng nạp khởi đầu theo nguyên lý của Tụ điện là sẽ rất lớn khiến cho những đường điện áp ra bị quá tải tức thời sẽ dẫn đến làm tăng tức thời dòng điện qua Q1 .Vì vậy, nếu dòng điện qua Q1 càng tăng thì điện áp rơi trên điện trở R10 đặt tại cực S của Q1 và nối với âm nguồn sẽ tăng lên theo hệ thức rất đơn thuần là :Vs = IDSxR10Trong đó : Vs là điện áp tại cực S của Q1 so với âm nguồn, IDS là cường độ dòng điện qua Q1 .Nếu điện áp Vs tăng thì nó sẽ tác động ảnh hưởng vào chân số 3 của UC3842 trải qua điện trở R8 = 1 k cũng sẽ tăng theo sao cho nếu điện áp này lớn 1V thì UC3842 sẽ bị ngắt xê dịch trong một thời hạn ngắn để làm giảm dòng tức thời đang chạy qua Q1 và tác động ảnh hưởng qua R10 sao cho đến khi Vs giảm xuống dưới 1V bảo vệ cho sự bảo đảm an toàn của Q1 không bị quá tải .Vì vậy, R10 được xác lập trong khoảng chừng 0,22 ÷ 0,47 W nhằm mục đích khống chế cường độ dòng điện IDS qua Q1 không vượt quá 2,2 ÷ 4,5 A .

Chú ý: Tụ lọc C = 10 ÷ 100nF nối giữa chân 3 xuống âm nguồn có tác dụng làm dịu đối với tác động khống chế dòng cực đại qua Q1 và đặc biệt là triệt tiêu các tác động nhiễu loạn.

• Triệt tiêu Xung ngược

Khi một dòng điện Xung không sin đi qua một Biến áp hoặc cuộn dây bất kể thì nó luôn tạo ra Xung ngược phát sinh có Biên độ Điện áp Xung lớn gấp 3 ÷ 5 lần thậm chí còn có trường hợp gấp 10 lần so với Xung thuận sinh ra nó nên sẽ gây nguy khốn cho toàn bộ những Linh kiện điện tử tương quan .Vì vậy cần phải có Mạch dập Xung ngược được tạo bởi R12 = 4,7 ÷ 10 k / 3W và C9 = 3,3 ÷ 10 nF / 1KV ( Diode D4 có trách nhiệm nắn Xung ngược cho mạch dập Xung ngược R12C9 ) :Nếu tích số R12C9 càng lớn thì Xung ngược sẽ bị triệt càng mạnh tức là Biên độ Xung ngược sẽ càng yếu và càng bảo đảm an toàn cho Transistor Công suất Q1 nhưng đồng thời nó cũng sẽ làm suy hao cả Biên độ Xung thuận do tính năng phản tải nên nó sẽ làm giảm Hiệu suất Nguồn vì gây ra hao phí điện năng vô ích quá lớn .Vì vậy, nên tạo ra mạch dập R12C9 có giá trị vừa đủ để triệt tiêu Xung ngược xuống đến mức vừa đủ bảo đảm an toàn cho Q1 mà thôi ( theo Lý thuyết và trong thực tiễn, tích số R12C9 = τ = 1 / f, f là Tần số Dao động PWM ) .Ngoài ra, cần có thêm mạch dập phụ trợ được tạo bởi R11 = 51 ÷ 100W và Tụ C15 khoảng chừng 100 pF / 1KV để triệt bỏ đỉnh xung của Xung ngược nhằm mục đích bảo vệ cho Transistor Q1 được bảo đảm an toàn. Diode D4 là loại Diode Xung 2A và chịu được điện áp lên tới 1KV .

• Triệt tiêu Tĩnh điện

Vì mạch nguồn sử dụng UC3842 thường thì sẽ sử dụng Transistor Công suất là loại Transistor Trường .Đặc điểm của Transistor Trường là rất dễ bị Tĩnh điện phá hỏng, thế cho nên cần phải bảo vệ so với sự tác động ảnh hưởng của Tĩnh điện bằng cách nối một điện trở R13 trong khoảng chừng 3,3 đến 10 kW giữa cực G của Q1 xuống âm nguồn để thoát những điện tích Tĩnh điện xuống âm nguồn :Vì trở kháng Ngõ vào của Transistor Trường là cực lớn và nếu trong trường hợp UC3842 không có tín hiệu giao động ra thì Trở kháng Ngõ ra của IC UC3842 cũng sẽ cực lớn dẫn đến cực G bị rơi vào thực trạng cô lập ( cực G trở thành vật dẫn cô lập ) nên nếu cực G vì bị nguyên do nào đó bị tích điện Tĩnh điện thì điện tích này sẽ duy trì bền vững và kiên cố trên cực G và không hề triệt tiêu được và vì cực G bị cô lập nên điện tích Tĩnh điện trên cực G sẽ tạo ra một điện thế Tĩnh điện trên cực G cực lớn khiến cho ‘ Máng dẫn D – S ’ sẽ bị thông mạch và nếu trên D – S có điện áp thì dòng điện qua Q1 sẽ đạt cực lớn ( mà không cần đến Tín hiệu từ chân 6 của UC3842 cung ứng ) dẫn đến đoản mạch và cháy hỏng cho Q1 .

Hiệu suất Nguồn Switching

Khi phong cách thiết kế và sử dụng những Nguồn Switching, điều quan trọng nhất là chú ý quan tâm đến Hiệu suất của Nguồn được xác lập bởi hệ thức đơn thuần dưới đây :η = POut / PInTrong đó : PIn là Công suất tiêu thụ nguồn vào và được xác lập bởi :PIn = UIn. IInVới UIn là điện áp vào từ lưới điện ( đã được chỉnh lưu thành dòng một chiều ) và IIn là cường độ tiêu thụ của toàn mạch nguồn ;POut là tổng Công suất Tải của tổng thể những đường ra ;Đặc biệt cần phải xác lập những tổn hao Công suất ở những Mạch dập Xung ngược sử dụng bằng 1 Tụ điện C5, R9 và Diode D2 ( Trong đó D1 thường được tích hợp luôn bên trong MOSFET ) : Tính trung bình khoảng chừng 3W cho mỗi mạch dập và mỗi Mạch nguồn Switching tổn thất tối thiểu khoảng chừng PDis = 7 ÷ 12W cho những Mạch dập Xung ngược mặc kệ Công suất Tải tối đa được cho phép là bao nhiêu .Như vậy, POut hoàn toàn có thể được xác lập gần đúng bởi :

POut ≈ PIn – PDis

Vì vậy Hiệu suất Nguồn Switching trong thực tiễn được xác lập một cách đơn thuần bởi hệ thức dưới đây :η = POut / PIn = ( PIn – PDis ) / PIn ≈ { PIn – ( 7 ÷ 12W ) } / PInDo vậy, nếu Nguồn Switching có Công suất Tải tối đa càng lớn thì Hiệu suất Nguồn sẽ càng cao ( Tổn thất Công suất PDis là một giá trị xác lập không đổi ) .

Source: https://dvn.com.vn
Category: Bản Tin DVN